蠕动式箝位压电直线驱动器的工作原理是通过两个箝位体和一个驱动体三者之间在一定的信号时序控制下实现电机的直线驱动。本文研制的压电驱动器同样由驱动箝位体、保持箝位体和驱动体组成, 整体结构如图1所示。

图1

Fig.1

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	图1 驱动器整体结构Fig.1 Whole structure of piezoelectric driver

图2

Fig.2

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	图2 箝位体结构Fig.2 Structure of clamping

箝位体分为驱动箝位体和保持箝位体, 两者结构相同, 分别对导轨进行箝位和放松, 并配合驱动体伸缩实现导轨直线运动, 结构如图2所示。箝位原理是采用上下两组具有三角放大功能的对称结构实现对导轨的箝位。当箝位压电叠堆通电伸长时, 该结构将压电叠堆的水平位移转换为箝位头的垂直位移, 实现对导轨的放松; 断电时, 箝位体在自身弹性力的作用下恢复对导轨的箝位。

本文研究的被动箝位压电驱动器的工作原理如图3所示。

由图3可见, 设计的驱动器与主动箝位式驱动器箝位原理相反。驱动器装配时, 箝位体预先给导轨施加一定的预紧力。工作时, 箝位体压电叠堆通电。

图3

Fig.3

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	图3 驱动器工作原理Fig.3 Working principle of piezoelectric driver

驱动体采用具有矩形截面的薄壁结构, 其结构简图如图4所示, 其优点在于结构简单、加工方便, 等效拉伸刚度容易确定。

图4

Fig.4

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	图4 驱动体结构简图Fig.4 Structure of extension body

驱动器选用哈尔滨芯明天公司销售的压电叠堆, 型号为PSt 150/5× 5/20, 其结构尺寸为5 mm× 5 mm× 18 mm, 额定电压为150 V, 标称位移为20 μ m, 等效刚度为60 N/μ m。设计的驱动体厚度a=0.5 mm, 高度b=8 mm, 长度为18 mm。

根据设计尺寸, 利用ANSYS软件对驱动体结构进行等效拉伸刚度和固有频率的仿真计算。通过不同载荷的仿真分析得出, 驱动体等效刚度为31.2× 10⁶ N/m, 纵振固有频率为5000 Hz。

驱动器箝位体结构如图2所示, 其结构采用了三角放大原理。由于压电叠堆的输出位移为微米级, 若采用直接箝位的方式对导轨箝位和放松, 箝位体对导轨的释放间隙量较小或不能完全放松。因此, 本文所设计的驱动器箝位体采用了三角放大结构, 以此来提高箝位压电叠堆的输出位移, 增加箝位体释放间隙。

三角放大结构每侧由两个半圆形直圆柔性铰链构成, 通过柔性铰链形变实现压电叠堆输出位移的转化和放大。其结构简单, 易于机械加工。具体结构参数如图5所示。图5为左侧半个三角放大结构的示意图。

图5

Fig.5

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	图5 箝位体三角臂尺寸参数Fig.5 Dimension parameter of triangulation amplifier

根据三角放大结构的放大原理, 放大倍数由三角臂与水平轴的夹角α 决定, 其放大关系为^[17]:

yx=1tanα1

式中:y为三角放大结构垂直方向运动的距离; x为三角放大结构单侧水平方向运动的距离。

本文设计的箝位体位移放大倍数的理论值为4, 即y/(2x)=4, 此时的三角臂与水平轴的夹角α =7° 。图6为水平方向加载位移载荷, 使三角放大结构产生19 μ m位移时箝位头垂直方向的位移云图。

图6

Fig.6

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	图6 三角放大结构水平和垂直位移云图Fig.6 Vertical displacement of triangulation amplifier

在确定三角放大倍数的基础上, 固有频率为箝位体结构设计的另一个主要参数。根据驱动器工作原理可知, 若要满足驱动器正常运行, 箝位体固有频率与驱动体固有频率应满足以下关系:

f箝≥f驱2

即箝位体固有频率应大于等于驱动体固有频率, 以满足箝位体对导轨及时地放松和箝位。

利用ANSYS多次仿真计算可得, 当直圆柔性铰链厚度t=0.6 mm, 半径R=1 mm时, 其响应频率为8888 Hz, 远大于驱动体响应频率5000 Hz。因此, 该结构尺寸可以满足驱动器运行的基本要求。

箝位压电叠堆预紧柔性体结构简图如图7所示。其结构可简化为中间具有集中质量, 两端为固定端支撑结构。通过柔性体弹性变形作用实现对箝位压电叠堆的预紧和定位, 同时起到保护压电叠堆, 避免其承受弯曲载荷的作用。

图7

Fig.7

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	图7 箝位压电叠堆预紧结构Fig.7 Structure of preloading clamping PZT

通过改变柔性体厚度和长度, 并利用ANSYS进行多次仿真计算得出, 当厚度为0.7 mm, 长度为5 mm时, 其动态响应频率为8785 Hz, 远大于驱动体响应频率, 满足驱动器的运行要求。

驱动器驱动体和箝位体结构均采用7075硬铝合金材料, 并利用线切割加工制作而成。加工装配后的驱动器原理样机如图8所示。

图8

Fig.8

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	图8 驱动器原理样机Fig.8 Prototype of driver

硬铝合金的优点在于强度高、弹性模量小, 驱动体和箝位体等效刚度小, 压电叠堆在其弹性负载作用下输出位移较大, 最大限度地减小压电叠堆输出位移的损失。

驱动器实验系统如图9所示。该实验系统可以测量驱动器空载以及不同负载下的驱动器性能。驱动器电源由哈尔滨芯明天公司生产, 其型号为XE-501, 其输出电压为0~150 V。驱动器输出位移测试传感器采用基恩士公司生产的LK-G系列的高速、高精确CCD激光位移传感器, 其精确测量位移值为0.1 μ m。

图9

Fig.9

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	图9 驱动器实验系统Fig.9 Experimental testing system of driver

驱动器在150 V额定驱动电压下, 空载特性如图10所示。驱动器空载运行速度随驱动频率的增大先增大后减小。

图10

Fig.10

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	图10 驱动器空载特性Fig.10 No load characteristic of driver

当驱动频率为70 Hz时达到最大值, 其值为0.43 mm/s。

理想工作状态下, 驱动器运行速度与驱动频率和单步位移的关系为:

v=f驱×L03

式中:v为驱动器运行速度; L₀为驱动体单步输出位移。

实际运行状态是驱动频率大于一定值后, 驱动器运行速度开始下降。分析产生此工作状态的原因是由于金属材料存在阻尼, 导致驱动体动态响应频率较低。高频驱动时, 驱动体伸缩状态不能随压电叠堆的断电复位而复位, 驱动体出现振动悬浮状态, 导致单步输出位移减小, 驱动器速度下降。

研究了驱动器在不同驱动频率、额定驱动电压150 V条件下的负载特性, 结果表明, 当驱动频率为50 Hz左右时, 驱动器负载特性较平稳, 驱动力和空载运行速度较大, 分别为2.1 N和0.38 mm/s, 如图11所示。

图11

Fig.11

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	图11 50 Hz频率驱动下的负载特性Fig.11 Load characteristic of driver under 50 Hz

由图11可见, 驱动器驱动力远小于箝位体保持力(后面章节阐述), 分析导致驱动力较小的原因是由于箝位体在通电时不能实现对导轨完全放松, 仍具有一定的箝位保持力, 影响驱动器正常工作, 导致驱动力较小。

在50 Hz驱动频率、0.05 mm/s运动速度下, 测试了驱动电压对驱动力的影响, 结果如图12所示。

图12

Fig.12

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	图12 驱动器驱动力与驱动电压关系Fig.12 Relationship between driving force and voltage

由图12可见, 驱动力随驱动电压的增大近似线性增长。当驱动电压为58 V、运动速度为0.05 mm/s时, 驱动力为零。表明箝位体三角放大结构在导轨预紧力的作用下产生了一定的压缩量, 箝位体压电叠堆在驱动电压较低时, 水平位移量较小, 不足以克服预紧压缩量, 致使箝位体三角放大结构箝位头不能产生垂直方向的位移, 实现对导轨的放松。

在通电和断电时, 分别测试了驱动箝位和保持箝位对导轨的箝位力, 测试结果如图13所示。由图可见, 曲线1为保持箝位体在额定电压下, 驱动箝位体电压不同时,

图13

Fig.13

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	图13 箝位体保持力Fig.13 Holding force of clamping bodies

驱动器保持箝位力的大小; 曲线2表示驱动箝位体在额定电压下, 保持箝位体电压不同时, 驱动器保持箝位力的大小。由图13可见, 驱动箝位体从断电至额定电压时, 驱动器对导轨箝位力减小约2 N; 同理, 保持箝位体从断电至额定电压时, 驱动器对导轨箝位力减小约3 N。上述2种情况的箝位力减小量均远小于驱动器17 N的保持箝位力。

图13中结果证实了驱动箝位体和保持箝位体在通电状态下对导轨不能完全放松或放松程度较小, 从而导致驱动力较小。分析产生此现象的实质是由于箝位体压电叠堆预紧柔性体的等效刚度大于三角放大结构的等效刚度。当对导轨进行预紧时, 三角放大结构被压缩, 产生预紧压缩现象。当箝位体压电叠堆通电伸长时, 需要先克服该压缩量, 然后才能实现箝位头的垂直运动。当压缩量过大时导轨不能被完全放松。因此, 在下一阶段的深入研究中, 应重点优化箝位体的各部分结构的等效刚度, 实现各部分结构的刚度匹配, 提高驱动器的驱动性能。