作者简介:胡玉明(1971-),男,高级工程师,博士研究生.研究方向:土木工程及水电建设.E-mail:huym8088@sina.com
针对离心模型试验建立了三维有限元数值模型,通过与试验的比较验证了模型的可靠性,并与规范法中的 m法进行了比较分析.结合一个悬臂排桩支护结构实例分析了桩身截面尺寸,桩间距和土体强度参数对桩身内力和变形的影响规律.研究表明:采用 m法进行排桩支护结构设计偏于保守,与 m法相比三维有限元法计算结果与离心机试验结果更为接近;桩身弯矩和桩顶水平位移随桩间净距的增加和桩身截面宽度的减小近似呈线性增加,随着土体黏聚力和内摩擦角的增加近似呈指数形式增加.
A three-dimensional Finite Element Model (FEM) of centrifuge was established first, and the reliability of the model was validated by centrifuge test. Then this method was compared with the current specified m-method. A case study of cantilever row piles was carried out to analyze the impact factors to the internal force and head horizontal displacement of the pile. These impact factors include the cross-section area of the pile, the pile spacing and soil strength. Results show that the design of row pile retaining structure by the m-method is conservative. The three-dimensional FEM method is more consistent with the centrifuge testing results than the m-method. The bending moment and the horizontal displacement of the pile linearly increase as the pile spacing increases and the pile width decreases. They nearly exponentially increase with the cohesion and internal friction angle of the soil.
深基坑支护结构设计一直以来都是岩土工程领域里的一个热点和难点问题, 对于深基坑排桩支护结构, 常用的设计方法有等值梁法和弹性地基梁法, 目前, 在工程设计中, 多采用国家行业标准(JGJ120-2012)[1]中的弹性支点法(m法), 同济大学的杨敏在文献[2]中给出了弹性支点法(m法)的有限元实现过程, 并编制和开发了相应的计算软件----同济启明星深基坑支挡结构分析计算软件, 并采用该软件对维护结构变形和变形性状影响因素进行了分析和讨论[3].规范法[1]中的计算模型对单根支护桩上的主动土压力计算宽度取为排桩间距.只有当桩间土体的土压力完全通过土拱效应传递给排桩时, 排桩计算宽度取桩间距才较为合理, 然而, 实际中土拱效应能否存在以及土拱效应能传递多少土压力给排桩还有待进一步的研究[4, 5, 6, 7].因此, 对深基坑排桩支护结构进行考虑空间效应的三维模型试验和三维有限元数值分析是十分必要的.古海东等[8]通过一组离心机模型试验分析了深基坑排桩支护结构的桩身内力分布情况以及支护结构破坏模式.
本文结合文献[8]中的离心机模型试验建立了三维有限元模型, 通过与离心模型试验的比较, 验证了三维有限元模型的合理性, 并探讨了规范法计算排桩内力的适宜性.结合一个排桩支护结构实例分析了桩身截面尺寸, 桩间距以及土体强度参数对桩身内力和变形的影响规律.
古海东等[8]通过一组离心机模型试验分析了深基坑排桩支护结构的桩身内力分布情况.试验得到的不同离心加速度下的支护桩桩身弯矩如图1所示.
本文针对文献[8]中的离心机模型试验, 建立了三维有限元数值模型, 为了建模方便, 有限元模型中采用实心混凝土方形截面桩, 设方形截面桩的宽度为b, 根据等效抗弯刚度原则, 不同离心加速度下对应的有限元模型桩宽度为:
式中:
为了减少计算时间, 有限元模型采用对称结构, 选取相邻两桩中心距间的土体作为研究对象, 基坑土体尺寸按离心机试验原型尺寸乘以相应的离心加速度来确定, 有限元模型简图如图2所示.有限元模型中桩体采用线弹性本构模型, 土体采用摩尔-库伦本构模型, 同时为了考虑桩与土体间的相互作用, 在ABAQUS中桩和土体采用摩擦接触, 切线方向接触属性为罚函(Penalty), 法线方向为硬接触.为了和离心机模型试验保持一致, 有限元分析中通过调用ABAQUS中的MODEL CHANGE, REMOVE命令模拟土体开挖.
图3和图4分别为对应离心加速度为50g(g表示重力加速度)时的有限元计算结果中的基坑水平位移云图和排桩水平位移云图.
为了验证三维有限元模型计算结果的合理性, 将离心模型试验得出的桩身弯矩和桩身水平位移以及建筑基坑支护技术规程(JGJ120-2012)[1]中的m法计算结果进行了对比分析, 桩身弯矩和桩身水平位移分布图如图5和图6所示.其中m法中m的取值采用规程[1]中的推荐经验公式:
式中:
由图5和图6可知:采用三维有限元法计算得到的桩身弯矩和水平位移分布形态与离心机模型试验以及
由以上分析结果可知, 本文采用的三维有限元分析模型分析深基坑排桩支护结构的桩身内力的结果是合理, 可靠的.
1.2.1 桩间净距的影响
分别取桩身截面宽度
图8和图9分别为不同桩间距下的桩身最大弯矩和桩顶水平位移图.由图可知:桩身最大弯矩和桩顶水平位移随排桩净间距的增大近似呈线性增长, 当桩身截面宽度为0.5 m时, 桩顶水平位移随排桩净间距线性增长的速率最大.
1.2.2 桩身截面宽度的影响
分别取排桩净间距
由图10和图11可知:桩身最大弯矩随桩身截面宽度的增大近似呈线性减小, 桩顶水平位移随着桩身截面宽度的增大近似呈指数形式衰减.
1.2.3 土体强度参数的影响
(1)土体内摩擦角的影响
取桩身截面宽度b=1 m, 桩间净距s=4 m, 土体黏聚力c=23 kPa保持不变, 依次取土体内摩擦角为5° , 10° , 15° , 20° , 25° , 30° 和35° , 通过三维有限元计算研究土体内摩擦角对桩身最大弯矩和桩顶水平位移的影响, 计算结果如图12和图13所示.由图可知:当土体黏聚力一定时, 桩身最大弯矩和桩顶水平位移随着土体内摩擦角的增大呈指数形式衰减.
(2)土体黏聚力的影响
取桩身截面宽度b=1 m, 桩间净距s=4 m, 土体内摩擦角φ =34° 保持不变, 依次取土体黏聚力为0, 5, 10, 15, 20, 25和30 kPa, 通过三维有限元计算研究土体黏聚力对桩身最大弯矩和桩顶水平位移的影响, 计算结果如图14和图15所示.
由图可知:当土体内摩擦角一定时, 桩身最大弯矩和桩顶水平位移随着土体黏聚力的增大呈指数形式衰减.
(1)采用三维有限元计算得到的桩身内力和变形与离心机试验值基本吻合, 说明采用三维有限元法计算排桩支护基坑桩身内力与变形是合理可行的.
(2)规范法(m法)计算得到的桩身弯矩和桩身水平位移均比离心机试验值大, m法得到的桩身最大弯矩是离心机试验值的1.23~1.88倍, 采用规范法(m法)进行排桩支护设计偏保守.
(3)桩身最大弯矩和桩顶水平位移随着桩间净距以及桩身截面宽度的增大近似呈线性增加, 随着土体黏聚力和土体内摩擦角的增加近似呈指数形式增加.
The authors have declared that no competing interests exist.
[1] |
|
[2] |
|
[3] |
|
[4] |
|
[5] |
|
[6] |
|
[7] |
|
[8] |
|