基于弹性连接结构的电动轮纵向振动特性

引用本文

毛钰, 左曙光, 林福, 曹佳楠, 郑玉平. 基于弹性连接结构的电动轮纵向振动特性[J].吉林大学学报（工学版）, 2018,48(1): 74-82
MAO Yu, ZUO Shu-guang, LIN Fu, CAO Jia-nan, ZHENG Yu-ping. Longitudinal vibration characteristics analysis of electric wheel based on elastic coupling structure[J]. Journal of Jilin University Engineering and Technology Edition, 2018,48(1): 74-82 复制到剪切板

Doi:10.13229/j.cnki.jdxbgxb20161178
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基于弹性连接结构的电动轮纵向振动特性

毛钰, 左曙光, 林福, 曹佳楠, 郑玉平

同济大学新能源汽车工程中心,上海 201804

通讯作者：左曙光(1968-),男,教授,博士生导师. 研究方向:汽车系统动力学与控制.E-mail:sgzuo@tongji.edu.cn

作者简介:毛钰(1992-),男,博士研究生.研究方向:电动轮系统振动与控制.E-mail:maoyu1224@163.com

基金:国家自然科学基金项目(51375343)

摘要

基于现有轮毂电机和轮辋刚性连接的电动轮结构形式,结合轮毂电机转矩波动激励和电动轮系统纵扭耦合振动模型揭示了轮胎和电机纵向振动问题,并确定了系统纵向振动所对应的主要参与模态,指出由于对振动主导的两阶旋转模态频率相距较大,电动轮系统在电机工作范围内整体振动特性较差。针对上述问题,采用轮毂电机和轮辋弹性连接的结构形式以规划电动轮系统模态特征。分析表明弹性连接能够降低电动轮系统两阶旋转模态频率并使二者相互靠近,进而能够缩短使电动轮系统产生共振的敏感电机转速范围,从而改善系统整体振动特性。最后通过连接参数对振动特性的影响分析确定了能够实现减振效果的弹性连接参数合理取值范围,为电动轮系统采用弹性连接构型进行优化设计提供了参考。

关键词: 车辆工程; 电动轮系统; 纵向振动; 弹性连接; 旋转模态

中图分类号:U463 文献标志码:A 文章编号:1671-5497(2018)01-0074-09

Longitudinal vibration characteristics analysis of electric wheel based on elastic coupling structure

MAO Yu, ZUO Shu-guang, LIN Fu, CAO Jia-nan, ZHENG Yu-ping

Clean Energy Automotive Engineering Center, Tongji University, Shanghai 201804, China

Abstract

Considering the existing electric wheel structure with rigid connection between in-wheel motor and rim, the longitudinal vibrations of tire and in-wheel motor are revealed based on torque ripple of in-wheel motor and the coupled longitudinal- torsional vibration model of electric wheel system. The analysis of corresponding modes to longitudinal vibration indicates that, the overall vibration performance of the electric wheel system during motor operation range deteriorates due to the separation of two dominant rotational modes. Therefore, structure scheme with elastic connection between in-wheel motor and rim is adopted to deploy modal parameters of the electric wheel system. Comparative analysis shows that elastic connection structure results in lower and closer frequencies of the two dominant rotational modes, thus improving the overall vibration performance. The reasonable connection parameter ranges are determined through impact factors of the tire and in-wheel motor longitudinal vibration, providing reference for structure design of electric wheel for vibration attenuation purpose.

Keyword: vehicle engineering; electric wheel system; longitudinal vibration; elastic connection; rotational mode

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0 引言

电动轮系统是由轮胎悬架、轮毂电机及其控制器组成的多体和多物理场系统, 电机的电磁激励与结构动力学的相互耦合作用使得电动轮系统涌现出新的动力学问题^{[1, 2, 3]}。在电动轮系统动力学问题研究方面, Luo等^[4]考虑了轮毂电机电磁激励特征, 分析了路面不平度激励和由于电机定转子动态偏心引起不平衡磁拉力耦合作用下电动轮垂向振动响应。Wang^[5]、Sun^[6]等主要针对开关磁阻电机不平衡磁拉力引起的电动轮动力学问题进行了研究。目前电动轮系统所表现出的垂向振动问题得到了较为广泛的研究, 但关于轮毂电机转矩特征引起的电动轮系统纵向动力学问题研究较少。清华大学李建秋等^{[7, 8]}指出由于电动轮系统的转矩激励未经缓冲直接作用于轮胎将会引起轮胎滑移率和纵向力波动等动力学现象。张立军等^[9]基于轮毂电机-轮胎总成非线性动力学模型分析了轮毂电机转矩波动引起的轮胎纵向接地力的阶次振荡。但上述研究都没有具体结合电动轮系统动力学特征对其纵向振动特性进行分析。

针对电动轮存在的动力学问题, 学者提出了相应的结构改进方案对系统特性进行优化。在电动轮系统结构改进优化方面, Nagya^[10]采用动态吸振器形式的电动轮将轮毂电机质量转换为吸振器质量, 利用分离出来的电机质量进行吸振。马英等^[11]利用弹簧阻尼机构实现了在轮毂电机与车轴之间安装直线电机的电动轮结构, 通过轮内主动减振改善了车辆平顺性和轮胎接地性能。罗玉涛等^[12]提出了一种新型内置悬置系统的电动轮拓扑结构方案, 通过设置橡胶衬套将电机转化为与簧上质量并联的质量, 改善车辆垂向动力学特性。上述减振方案主要针对路面不平度激励引起的车辆垂向振动问题, 对于轮毂电机转矩波动激励下纵向振动问题的减振效果并未进行讨论, 而且在进行优化改进效果评价时仅分析了单一车速(或电机转速)下的振动特性, 未考虑整个电机工作转速范围内的效果。

为分析并改善电动轮纵向振动问题, 本文首先通过确定轮毂电机加速工况下转矩波动特征和建立电动轮系统纵扭耦合振动模型, 分析了现有轮毂电机和轮辋刚性连接的结构形式下电动轮系统纵向振动特性, 并结合模态特征解释了系统振动现象; 其次采用了轮毂电机和轮辋弹性连接的结构形式以规划电动轮系统模态特征, 对比分析了弹性连接结构的减振效果; 最后通过连接参数对振动特性的影响分析确定了能够实现减振效果的弹性连接参数合理取值范围。

1 基于刚性连接结构的电动轮振动特性分析

1.1 电动轮动力学建模及分析

参考前期研究^[13]建立基于刚性环轮胎模型的电动轮纵扭耦合动力学模型, 如图1所示, 具体为:轮胎等效为刚性的圆环, 与轮辋通过胎侧相连, 胎侧等效为径向和周向的刚度和阻尼; 轮辋和轮毂电机通过螺栓刚性相连, 二者等效为同一集中质量; 轮辋经悬架摆臂及衬套与车身在纵向连接, 根据Kelvin-Voigt模型将橡胶衬套等效为弹簧和阻尼器的并联。模型包括轮胎环和轮辋/电机等质量的面内扭转和纵向平移自由度以及车身的纵向平移自由度。轮胎扭转自由度和纵向平移自由度通过考虑轮胎松弛特性的瞬态刷子模型实现耦合。该模型对于反映轮毂电机转矩波动下电动轮振动特性的适用性已通过台架试验得到验证^[14]。模型运动学方程如下所示:

$\begin{matrix} \{\begin{matrix} (I_{ay} + I_{dy}) {\ddot{θ}}_{a} + c_{bθ} ({\dot{θ}}_{a} - {\dot{θ}}_{b}) + k_{bθ} (θ_{a} - θ_{b}) = T_{e} \\ I_{by} {\ddot{θ}}_{b} + c_{bθ} ({\dot{θ}}_{b} - {\dot{θ}}_{d}) + k_{bθ} (θ_{b} - θ_{d}) = - R_{e} F_{cx} \\ m_{b} {\ddot{x}}_{b} + c_{b} (x {\dot{x}}_{b} - x {\dot{x}}_{a}) + k_{b} (x_{b} - x_{a}) = F_{cx} \\ (m_{a} + m_{d}) {\ddot{x}}_{a} + c_{b} (x {\dot{x}}_{a} - x {\dot{x}}_{b}) + k_{b} (x_{a} - x_{b}) + \\ c_{ux} ({\dot{x}}_{a} - x {\dot{x}}_{u}) + k_{ux} (x_{a} - x_{u}) = 0 \\ m_{u} {\ddot{x}}_{u} + c_{ux} (x {\dot{x}}_{u} - x {\dot{x}}_{a}) + k_{ux} (x_{u} - x_{a}) = 0 \\ {\dot{F}}_{cx} \frac{1}{k_{c}} + F_{cx} \frac{1}{c_{c}} = {\dot{θ}}_{b} R_{e} - x {\dot{x}}_{b} \end{matrix} \end{matrix}$ (1)

式中:x_b、x_a分别为轮胎和轮辋/电机的纵向位移; θ _b、θ _a分别为轮胎和轮辋/电机的旋转角; F_cx为轮胎的纵向力; R_e为轮胎半径; m_b、m_a、m_d、m_u分别为轮胎、轮辋、电机和1/4车身的质量; I_by、I_ay、I_dy分别为轮胎、轮辋和电机的转动惯量; k_b、c_b分别为轮胎的纵向刚度和阻尼; k_bθ、c_bθ分别为轮胎的旋转刚度和阻尼; k_ux、c_ux分别为悬架衬套的刚度和阻尼; k_c、c_c分别为胎面的纵向刚度和阻尼。电动轮模型参数如表1所示。

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	图1 基于刚性连接电动轮系统模型Fig.1 Electric wheel model based on rigid connection

表1 电动轮结构及电机相关参数 Table 1 Parameters of electric wheel model

根据线性系统理论可确定系统极点, 具体可参考文献[15], 并进而得到模态参数如表2所示。

表2 刚性连接电动轮模态参数 Table 2 Modal parameters of electric wheel with rigid connection

1.2 轮毂电机转矩波动分析

本文所研究的电动轮采用的轮毂电机为永磁同步电机, 其转矩波动主要来源于永磁体磁场非正弦分布、齿槽转矩及电流谐波, 该电机为分数槽集中绕组永磁同步电机, 由于前期经过斜槽等结构改进优化, 其转矩波动受永磁体磁场非正弦分布、齿槽转矩的影响比较小, 主要取决于供电电流谐波, 因此忽略电机结构特征, 理想电机电磁转矩模型为:

$\begin{matrix} \{\begin{matrix} i_{d} = \frac{2}{3} [i_{a} cosθ + i_{b} \cos (θ - \frac{2}{3} π) + \\ i_{c} \cos (θ + \frac{2}{3} π)] \\ i_{q} = - \frac{2}{3} [i_{a} sinθ + i_{b} \sin (θ - \frac{2}{3} π) + \\ i_{c} \sin (θ + \frac{2}{3} π)] \\ T_{e} = 1.5 p [φ_{f} i_{q} + (L_{d} - L_{q}) i_{d} i_{q}] \end{matrix} \end{matrix}$ (2)

式中:i_d(i_q)为d(q)轴电流; i_a、i_b、i_c分别为A、B、C三相电流; θ 为电机电角度; T_e为电机输出电磁转矩。相关参数如表1所示。

根据仿真得到加速过程中的电机相电流, 然后由式(2)确定轮毂电机电磁转矩, 分别如图2、3所示。

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	图2 电机相电流信号Fig.2 Phase current of in-wheel motor

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	图3 电机转矩信号Fig.3 Electromagnetic torque of in-wheel motor

由图2、图3可知, 电机相电流中除主导的基频外还存在基频5、7倍等谐波成分, 电流谐波进而引起电机输出转矩波动, 波动具有阶次特征, 主要阶次为电流基频的6阶(对应转频的6p=72阶)。转矩波动直接作用于车轮将引起电动轮系统振动问题。

1.3 电动轮系统响应分析

考虑到轮毂电机转矩波动具有阶次特征, 即转矩波动频率与转速成正比, 为反映电动轮在整个频段内的振动特性, 选取加速工况进行分析。将图3所示的轮毂电机转矩波动作用于电动轮纵扭耦合模型仿真得到了系统振动响应。图4、图5分别为转矩波动激励下轮胎和电机纵向振动加速度结果, 在转矩波动下系统表现出阶次振动, 主要振动阶次为转频的6p阶。

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	图4 轮胎加速度信号Fig.4 Tire acceleration

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	图5 电机加速度信号Fig.5 Motor acceleration

提取轮胎和电机6p阶振动切片分别如图6、图7所示, 轮胎振动主要集中在96 Hz, 对应车轮和轮胎反向旋转模态; 电机振动主要集中在40 Hz, 对应车轮和轮胎同向旋转模态。电动轮同向和反向两阶旋转模态对应频率相差较大, 使电动轮系统产生共振的敏感电机工作转速范围较宽(30~35 r/min和80~100 r/min), 电机转速为33 r/min时, 转矩波动(频率为40 Hz)激发电动轮同向旋转模态, 从而使电机振动显著增加; 电机转速为80 r/min时, 转矩波动(频率为96 Hz)激发电动轮反向旋转模态, 从而使轮胎振动变得突显。针对上述问题, 本文考虑轮辋和电机弹性连接的结构形式对电动轮系统纵向振动特性进行优化。

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	图6 轮胎6p阶振动Fig.6 6p^th order vibration of tire

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	图7 电机6p阶振动Fig.7 6p^th order vibration of motor

2 基于弹性连接结构的电动轮振动特性分析

2.1 考虑弹性连接的电动轮动力学建模

图8为考虑弹性连接改进后的电动轮结构。轮毂电机内定子采用悬臂方式通过轴承支撑于转子内端盖, 并通过花键与转向节进行装配实现其固定, 附有表贴式永磁体的转子与转子内端盖通过螺栓连接为一体, 转子内端盖与轮辋内缘通过螺栓连接, 圆周方向均布有5个螺栓以实现转矩从转子到轮辋的传递, 并且在连接处填充橡胶材料构成扭转减振结构以实现转矩的柔性传递。相较于刚性连接布置形式, 弹性连接方案在电动轮动力传递中引入缓冲减振结构, 从而能够改善电动轮系统振动特性。

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	图8 考虑弹性连接的电动轮结构Fig.8 Electric wheel structure based on elastic connection

考虑轮辋和电机在径向和周向的连接弹性得到如图9所示的改进电动轮系统模型, 与刚性连接模型不同之处在于轮辋和电机为通过弹簧连接的两个集中质量, 因此模型包括轮胎环、轮辋、电机等质量的面内扭转和纵向平移自由度以及车身的纵向平移自由度。模型运动学方程为:

$\begin{matrix} \{\begin{matrix} I_{dy} {\ddot{θ}}_{d} + c_{dθ} {\dot{θ}}_{d} - {\dot{θ}}_{a}) + k_{dθ} (θ_{d} - θ_{a}) = T_{e} \\ I_{ay} {\ddot{θ}}_{a} + c_{dθ} ({\dot{θ}}_{a} - {\dot{θ}}_{d}) + k_{dθ} (θ_{a} - θ_{d}) + \\ c_{bθ} ({\dot{θ}}_{a} - {\dot{θ}}_{b}) + k_{dθ} (θ_{a} - θ_{b}) = 0 \\ I_{by} {\ddot{θ}}_{b} + c_{bθ} ({\dot{θ}}_{b} - {\dot{θ}}_{a}) + k_{bθ} (θ_{b} - θ_{a}) = - R_{e} F_{cx} \\ m_{b} {\ddot{x}}_{b} + c_{b} ({\dot{x}}_{b} - {\dot{x}}_{a}) + k_{b} (x_{b} - x_{a}) = F_{cx} \\ m_{a} {\ddot{x}}_{a} + c_{b} ({\dot{x}}_{a} - {\dot{x}}_{b}) + k_{b} (x_{a} - x_{b}) + \\ c_{d} ({\dot{x}}_{a} - {\dot{x}}_{d}) + k_{d} (x_{a} - x_{d}) = 0 \\ m_{d} {\ddot{x}}_{d} + c_{d} ({\dot{x}}_{d} - {\dot{x}}_{a}) + k_{d} (x_{d} - x_{a}) + \\ c_{ux} ({\dot{x}}_{d} - {\dot{x}}_{u}) + k_{ux} (x_{d} - x_{u}) = 0 \\ m_{u} {\ddot{x}}_{u} + c_{ux} ({\dot{x}}_{u} - {\dot{x}}_{a}) + k_{ux} (x_{u} - x_{a}) = 0 \\ F {\dot{x}}_{cx} \frac{1}{k_{c}} + F_{cx} \frac{1}{c_{c}} = {\dot{θ}}_{b} R_{e} - {\dot{x}}_{b} \end{matrix} \end{matrix}$ (3)

式中:x_a、x_d分别为轮辋和电机的纵向位移; θ _a、θ _d分别为轮辋和电机的旋转角; k_d、c_d分别为轮辋和电机的等效纵向连接刚度和阻尼; $\begin{matrix} {k_{d}}_{θ} \end{matrix}$ 、 $\begin{matrix} {c_{d}}_{θ} \end{matrix}$ 分别为轮辋和电机的等效周向连接刚度和阻尼。由于电动轮周向均布有n=5个连接螺栓, 连接半径r=0.15 m。在连接螺栓处布置橡胶悬置, 由单个悬置的刚度k和阻尼c按下式确定连接参数:

$\begin{matrix} \{\begin{matrix} k_{d} = nk, k_{dθ} = nk r^{2} \\ c_{d} = nc, c_{dθ} = nk r^{2} \end{matrix} \end{matrix}$ (4)

参照文献[12]根据经验仿真时设置k=6× 10⁴ N/m, c=100 N· s/m。

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	图9 基于弹性连接的电动轮系统模型Fig.9 Electric wheel model based on elastic connection

2.2 考虑弹性连接的电动轮动力学分析

由式(3)确定的考虑弹性连接的电动轮纵扭耦合振动方程是线性定常的, 基于线性系统理论进行分析确定电动轮系统模态特征如表3所示。

表3 弹性连接电动轮模态参数 Table 3 Modal parameters of electric wheel with elastic connection

考虑弹性连接后释放了轮辋的纵向平移和周向旋转自由度, 因此相对刚性连接增加了第6和第7阶模态, 振型即表现为轮辋的纵向平移和周向旋转。另外, 考虑弹性连接后对电动轮系统振动贡献较大的两阶旋转模态对应频率有所降低, 而且相互靠近; 同时由于橡胶悬置的阻尼作用, 两阶旋转模态阻尼比有所增加。

2.3 考虑弹性连接的电动轮系统振动响应

将轮毂电机转矩波动施加于考虑弹性连接的电动轮系统模型, 得到轮胎和电机纵向加速度响应, 并与刚性连接时的振动响应进行对比, 如图10、图11所示。

新增的6、7两阶轮辋运动模态对系统振动贡献较小, 在轮胎和电机纵向振动中占主导作用的仍然是电动轮旋转模态, 由于两阶旋转模态频率降低, 弹性连接电动轮结构形式下轮胎和轮辋振动峰值往低频移动, 即弹性连接结构形式能够有效衰减转矩波动引起的在45 Hz和100 Hz附近的中频振动, 但同时会在24~30 Hz低频处引起系统共振, 低频振动峰值较之前的中频振动峰值小。在弹性连接情况下电动轮系统出现的两处主导共振频率更为接近, 其敏感转速范围(20~25 r/min)相比刚性连接时的敏感转速范围更窄, 在整个电机工作转速范围内产生的振动影响更小。

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	图10 刚性连接与弹性连接时轮胎振动加速度对比Fig.10 Comparison of tire vibration between rigid and elastic connection

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	图11 刚性连接与弹性连接时电机振动加速度对比Fig.11 Comparison of motor vibration between rigid and elastic connection

3 弹性连接参数对电动轮系统振动的影响分析

轮毂电机和轮辋弹性连接布置改变了电动轮系统模态频率分布, 使对系统振动贡献较大的两阶旋转模态往低频移动, 因此在电机整个工作转速范围内能够有效衰减原模态频率(100 Hz)附近的中频振动, 但同时会在较低频率处出现新的共振峰值。弹性连接结构通过规划电动轮系统模态特征为其振动特性的优化提供了更大的空间, 为合理设计弹性连接结构需研究连接参数对电动轮系统模态参数及振动特性的影响。

图12、图13分别为不同连接刚度轮胎和电机频响函数对比。连接刚度会对电动轮系统在整个频段内的振动产生影响, 随着连接刚度的减小, 轮胎和电机的共振峰往低频移动, 当连接刚度较大时, 新出现的共振峰值较刚性连接时更显著, 对整个频段内系统振动特性而言, 弹性连接并未有效衰减振动, 如表4所示, 对于该连接参数转矩波动下轮胎和电机振动均方根值相比刚性连接时有一定的增加; 当刚度较小时, 共振峰值明显下降,

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	图12 不同连接刚度下轮胎频响函数Fig.12 Frequency response of tire vibration under different connection stiffness

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	图13 不同连接刚度下电机频响函数Fig.13 Frequency response of motor vibration under different connection stiffness

而且共振带宽较小, 相对刚性连接在整个频带内振动影响更小, 如表4所示, 轮胎和电机振动加速度均方根值有所下降。因此为使弹性连接结构能够具有较好的减振效果, 弹性连接刚度需控制在一定范围内。

表4 振动均方根值对比 Table 4 Comparison of vibration RMS under different connection stiffness

图14、图15分别为不同连接阻尼下轮胎和电机的频响函数对比。连接阻尼的改变不影响共振出现的频率, 仅对共振峰幅值有影响, 随着阻尼的增加, 旋转模态频率处的共振峰值有一定的下降。

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	图14 不同连接阻尼下的轮胎频响函数Fig.14 Frequency response of tire vibration under different connection damping

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	图15 不同连接阻尼下的电机频响函数Fig.15 Frequency response of motor vibration under different connection damping

为进一步确定能够使弹性连接结构具有较好减振效果的连接参数取值范围, 仿真得到转矩波动下轮胎和电机纵向振动加速度均方根值随弹性连接参数变化分别如图16、图17所示。由于连接刚度会改变电动轮系统各共振峰的相对位置和幅值, 从而对整个频段内的振动产生影响, 而连接阻尼只改变共振峰幅值, 仅影响旋转模态频率处的振动, 所以连接刚度比连接阻尼对电动轮系统振动影响大, 振动指标随连接刚度变化更明显。轮胎和电机振动指标随连接刚度增加而增加, 当连接阻尼较小时其增加趋势更明显。轮胎和电机振动指标随连接阻尼增加而降低, 当阻尼增加到一定程度时其变化趋于平缓。

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	图16 轮胎振动均方根值随连接参数的变化Fig.16 Variations of tire vibration RMS with connection parameters

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	图17 电机振动均方根值随连接参数的变化Fig.17 Variations of motor vibration RMS with connection parameters

图16、图17中灰色平面为刚性连接时轮胎和电机加速度均方根水平, 由图中曲面交线确定合理的弹性连接参数范围如图18所示。为使弹性连接结构具备减振效果应使弹性连接刚度较低而连接阻尼较大, 即图中虚线下方, 而且越靠近右下角区域其减振效果越好。但考虑到动力传递的可靠性需求和相对运动空间的限制, 连接刚度不宜过小, 基于上述因素可进一步缩小连接参数的有效区域。

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	图18 连接参数有效取值区间Fig.18 Effective area of connection parameters values

4 结论

(1)轮毂电机转矩波动激励下电动轮系统表现出纵向振动, 对振动贡献较大的模态为轮胎和车轮间的同向旋转和反向旋转模态。在现有刚性连接结构下由于两阶旋转模态频率相距较大, 电动轮系统在电机工作范围内整体振动特性较差。

(2)采用轮毂电机和轮辋弹性连接的结构方式能够降低电动轮系统两阶旋转模态频率并使二者相互靠近, 因此在电机整个工作转速范围内能够有效衰减原模态频率(100 Hz)附近的中频振动, 缩短了使电动轮系统产生共振的敏感电机转速范围, 根据连接参数的影响规律进一步确定电动轮弹性连接参数的合理取值范围, 本文的研究为电动轮系统采用弹性连接构型进行优化设计提供了参考。

The authors have declared that no competing interests exist.

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2012

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... 在电动轮系统动力学问题研究方面,Luo等^[4]考虑了轮毂电机电磁激励特征,分析了路面不平度激励和由于电机定转子动态偏心引起不平衡磁拉力耦合作用下电动轮垂向振动响应 ...

2016

0.0

... Wang^[5]、Sun^[6]等主要针对开关磁阻电机不平衡磁拉力引起的电动轮动力学问题进行了研究 ...

2015

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... Wang^[5]、Sun^[6]等主要针对开关磁阻电机不平衡磁拉力引起的电动轮动力学问题进行了研究 ...

2015

0.0

... 清华大学李建秋等^[7,8]指出由于电动轮系统的转矩激励未经缓冲直接作用于轮胎将会引起轮胎滑移率和纵向力波动等动力学现象 ...

2015

0.0

... 清华大学李建秋等^[7,8]指出由于电动轮系统的转矩激励未经缓冲直接作用于轮胎将会引起轮胎滑移率和纵向力波动等动力学现象 ...

2009

0.0

... 张立军等^[9]基于轮毂电机-轮胎总成非线性动力学模型分析了轮毂电机转矩波动引起的轮胎纵向接地力的阶次振荡 ...

2003

0.0

... 在电动轮系统结构改进优化方面,Nagya^[10]采用动态吸振器形式的电动轮将轮毂电机质量转换为吸振器质量,利用分离出来的电机质量进行吸振 ...

2014

0.0

. 2014, 26(11):2770-2778

Design and study of active suspension system on electric vehicles with In-wheel-motor

电动轮车辆轮内主动减振系统设计与研究

Ma Ying , Deng Zhao-xiang , Xie Dan.

马英, 邓兆祥, 谢丹

提出在轮毂电机与车轴之间安装直线电机的电动轮结构,建立带轮内主动减振系统的11自由度电动轮车辆动力学模型,利用最优控制理论以车身垂向加速度、俯仰角加速度、侧倾角加速度、车辆主悬架动行程和车轮相对动载荷五参数均方根值加权平方和的积分值最小为优化目标,以轮毂电机与车轮垂向相对最大位移10 mm为约束条件,对轮内主动减振系统的控制器进行设计。结果表明,与轮毂电机刚性连接车轮的电动轮车辆模型相比,有轮内主动减振系统的电动轮车辆模型既可满足对车轮内部空间对轮毂电机垂向相对位移要求,又使车辆平顺性轮胎接地性能有明显改善。

... 马英等^[11]利用弹簧阻尼机构实现了在轮毂电机与车轴之间安装直线电机的电动轮结构,通过轮内主动减振改善了车辆平顺性和轮胎接地性能 ...

2013

0.0

. 2013, 35(12):1105-1110

A research on the hub-motor driven wheel structure with a novel built-in mounting system

一种带新型内置悬置系统的电动轮结构研究

Luo Yu-tao , Tan Di.

罗玉涛, 谭迪

... 罗玉涛等^[12]提出了一种新型内置悬置系统的电动轮拓扑结构方案,通过设置橡胶衬套将电机转化为与簧上质量并联的质量,改善车辆垂向动力学特性 ...

2017

0.0

. 2017, 47(3):908-916 DOI:doi:10.13229/j.cnki.jdxbgxb201703030

Electromechanical coupled vibration characteristics of electric wheel under torque ripple

转矩波动下电动轮系统机电耦合振动特性

Mao Yu , Zuo Shu-guang , Lin Fu.

毛钰, 左曙光, 林福

针对转矩波动下电动轮系统机电耦合振动问题,推导了d/q轴坐标系下考虑永磁体磁场谐波的永磁同步电机电磁转矩数学模型以反映轮毂电机转矩波动特征.基于电动轮扭转和纵向耦合振动方程分析了电动轮系统固有特性,考虑电流闭环的影响,并集成转矩模型和振动方程建立了电动轮系统机电耦合模型.基于机电耦合模型分析了耦合对转矩波动和系统振动特性的影响规律,结果表明:电机转子的转速波动在电动轮旋转模态频率处会对电机转矩波动产生负反馈削弱效果;机电耦合主要会改变电动轮耦合系统第三阶模态阻尼比进而影响振动特性,而且阻尼比随磁链的增加而线性增加,随电感的增加而下降直至趋于稳定.因此,合理选取轮毂电机电磁参数对抑制电动轮系统振动有一定的意义.

... 1 电动轮动力学建模及分析参考前期研究^[13]建立基于刚性环轮胎模型的电动轮纵扭耦合动力学模型,如图1所示,具体为:轮胎等效为刚性的圆环,与轮辋通过胎侧相连,胎侧等效为径向和周向的刚度和阻尼 ...

2014

0.0

. 2014, 33(12):165-187 DOI:doi:10.13465/j.cnki.jvs.2014.12.029

Vibration test analysis of a electric wheel-suspension system on a test bed

电动轮-悬架系统台架振动特性试验分析

Zuo Shu-guang , Duan Xiang-lei , Wu Xu-dong.

左曙光, 段向雷, 吴旭东

摘　要：为了说明在实际驱动工况下电动轮-悬架系统的振动特性,进行了电动轮-悬架系统台架振动特性测试试验,测得了电动轮-悬架系统-台架的振动加速度响应,并进行了参数影响因素分析.分析表明,电动轮驱动时,电动轮、台架会出现由电动轮驱动电机引起的比较明显的阶次振动,频率成分主要有与非正弦分布永磁磁场、磁场开槽以及谐波电流有关的电流基频6倍、12倍及6±i/2（i=1,2,3）倍,且间隔均为电流基频一半.影响电动轮驱动电机振动谐频成分以及幅值的主要因素只有转速和负载转矩.转速主要影响频率成分,负载转矩影响振动能量,电动轮驱动电机在高转速、大负载等高负荷运行时高频段转矩波动能量较大.载荷、胎压以及车轮定位参数不影响振动响应的频率成分,对振动能量影响较小,适中的载荷、胎压、主销内倾角以及较小的前束角会减小台架振动.可为电动轮-悬架系统结构设计、使用条件以及电动轮驱动电机控制系统设计提供试验指导.

... 该模型对于反映轮毂电机转矩波动下电动轮振动特性的适用性已通过台架试验得到验证^[14] ...

2016

0.0

. 2016, 44(11):1735-1742 DOI:doi:10.11908/j.issn.0253-374x.2016.11.014

Experimental and theoretical analysis for horizontal order vibration characteristics of electric wheel under torque ripple

转矩波动下电动轮纵向阶次振动特性试验及理论分析

Mao Yu , Zuo Shu-guang , Lin Fu

毛钰, 左曙光, 林福

针对轮毂电机转矩波动激励引起的电动轮系统振动问题,通过台架试验测得了电动轮运行工况下振动加速度信号,揭示了电动轮系统纵向振动的阶次特征和高频特性.基于电机电磁转矩解析模型从磁场相互作用的角度分析了永磁体磁场非正弦分布和电流谐波对转矩波动的贡献,进而解释了电动轮阶次振动的来源,即电动轮6.0阶振动由永磁体非正弦分布引起;1.0阶振动主要由电流谐波引起;6.5阶振动则由电流谐波和永磁体非正弦分布共同引起.为解释电动轮高频振动现象建立了基于刚性环理论的电动轮动力学模型并进行模态分析,结果表明,电动轮3个共振峰处高频振动分别对应轮胎和车轮同向旋转、反向旋转和纵向平移模态.